防撞车出租， 佛山防撞车出租， 中山防撞车出租    高水基马达柱塞副试验研究方法？  1 柱塞副试验装置搭建：前述对马达柱塞-滚子副和柱塞-转子副进行了理论分析，但实际工况与理论分析模型会存在一定差异，因此，为研究前述计算的柱塞副结构对高压低速高水基工况的适应性和摩擦磨损性能，搭建了高水基马达柱塞副摩擦试验台，为柱塞副设计提供理论基础和技术支撑。 试验台由变频电机驱动减速器和带轮将动力传输到回转曲柄上，回转曲轴通过连杆带动滑动台往复运动，其中滑动台安装在导轨滑块上，滑动台的往复速度由变频器控制变频电机转速调整。试验导轨是将马达内曲线展开成直线，其曲线轨迹参数与马达内曲线轨道相同，由于本文试验主要研究柱塞-转子副和柱塞衬垫-滚子副的摩擦磨损性能，试验导轨使用Peek材料制成，使试验中轨道不影响滚子表面形貌。采用柱塞缸模拟马达转子孔，柱塞滚子装配在柱塞缸内后整体安装在台架上，在高水基乳化液压力作用下柱塞滚子挤压在试验导轨上，滑动台上试验导轨往复运动会推动柱塞在柱塞缸内往复运动，试验模拟了柱塞与转子孔间的侧向力和滑动摩擦；也模拟了滚子与柱塞耐磨衬垫间法向力偏载和滑动摩擦。 

     2 高水基马达柱塞副试验结果分析：柱塞滚子试验过程中设定乳化液泵站上溢流阀控制柱塞腔内工作压力，柱塞腔内压力变化曲线如图3-30示。柱塞腔内压力呈现周期性往复波动，压力升高柱塞腔内压力波动幅值有变大的趋势。当变频器调整滑动台往复速度时，柱塞滚子在柱塞缸内往复工作次数变化使得压力波动的周期也随之变大。 柱塞滚子沿试验导轨从高点向低点运动时向外伸出，使乳化液泵的流量除溢流回水箱外也会进入柱塞腔内，这一流量变化会使柱塞腔的压力降低；在柱塞滚子沿试验导轨低点向高点运动时，柱塞挤压腔内乳化液从溢流阀溢流，使腔内压力逐渐升高到最大。柱塞腔内压力波动幅值与溢流阀设定压力有关，波动的周期与滑动台上的往复频率有关。

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      在不同压力、往复速度下开展了柱塞滚子试验，观察了柱塞-转子副的密封性能，柱塞和转子孔间隙工作中有少量乳化液渗出，这一渗漏有利于柱塞和柱塞缸孔摩擦副界面间的润滑，对整机的容积效率并无太大影响。在柱塞副试验在不同参数下累计进行4 h未发现明显异常，为分析柱塞副在高水基液润滑工况下的摩擦磨损行为，测试和分析了试验前后柱塞外圆、柱塞缸孔、衬垫、滚子的表面轮廓和微观形貌。 从柱塞孔和柱塞外圆表面的轮廓曲线可以看出： 柱塞缸孔表面粗糙度试验后从Ra0.555降低到Ra0.485，试验后粗糙度表面的轮廓曲线尖峰减少；同样，柱塞外圆法向力一侧的表面轮廓粗糙度从Ra0.327降低到Ra0.296，形貌粗糙尖峰大部分磨平。试验后柱塞法向力一侧表面产生了磨合划痕，加工形成的形貌顶部在运动中被磨平，磨合方向与柱塞往复运动方向相同。 

     根据柱塞外圆、柱塞缸孔表面试验前后形貌分析可知：在高压、低速、水润滑下柱塞-转子副间隙的润滑液膜不充分，使柱塞外圆与柱塞孔表面产生了局部接触和干摩擦，摩擦副界面干摩擦和局部水润滑共存。柱塞副试验后柱塞与转子副表面粗糙度降低，摩擦副对磨两界面微观形貌产生了互相适应和匹配。 图3-33为试验后滚子和衬垫表面的轮廓曲线，滚子进行了磨削加工，滚子表面粗糙度变化不大（试验前Ra0.245，试验后Ra0.231），轮廓曲线波动和微观波动尖峰未产生明显变化。衬垫表面轮廓粗糙度试验前后从Ra0.98降低到Ra0.73，耐磨衬垫表面轮廓波动有显著降低。分别测试了衬垫表面和滚子表面的3D形貌。试验后衬垫表面的三维表面基本光滑，图中形貌的凹陷是由衬垫曲率引起，衬垫法向力一侧和法向力反侧的形貌表面基本相同。试验后显微形貌和三维轮廓表明滚子工作中对衬垫表面形貌的影响较小，耐磨Peek涂层具有良好的摩擦磨损性能，解决了高压低速水润滑工况下的滑动摩擦副的磨损问题。 由于柱塞的耐磨衬垫Peek涂层具有自润滑作用，有较强的耐磨性和强度，滚子材料为调制强度高强度金属材料，涂层弹性模型远小于滚子，两者接触时一软一硬进行对磨，能够保证摩擦副强度和较低的接触应力。柱塞滚子在法向力作用下挤压衬垫，涂层自身产生弹性变形，能降低摩擦副界面接触应力，这也是试验后滚子和衬垫表面形貌并未产生明显变化的原因。因此，设计和研制的柱塞-转子副、柱塞衬垫-滚子副的结构参数和加工工艺能够适应低速大扭矩、高水基润滑工况。

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